圖3-3所示一次為開關管1（**超前橋臂）的驅動波形和電壓波形，圖中橫縱坐標分別為時間和電壓值。開通過程：由圖可見當開關驅動波形由低電平變?yōu)楦叩颓埃_關管兩端的電壓已經為0，故而開關管的開通是零電壓開通。關斷過程：由于開關并聯(lián)有諧振電容，在關斷開關管時，開關管端電壓不會突變，而是隨著諧振電容緩慢上升，故而開關管的關斷是軟關斷。圖3-4所示為開關管4（**滯后橋臂）的驅動波形和電壓波形，圖中橫縱坐標分別為時間和電壓值。同超前橋臂上開關管一樣，滯后橋臂上開關管實現(xiàn)了零開通和軟關斷。在參數(shù)調試過程中，滯后橋臂的軟開關對參數(shù)更加敏感。諧振電容值過大或者諧振電感值過小可能就無法滿足滯后橋臂上開關管的零開通。電阻分壓式由于沒有諧振問題，性能優(yōu)于電容式。珠海新能源汽車電壓傳感器廠家供應

在超前橋臂上開關管開關過程中，橋臂上兩個諧振電容充放電的能量由諧振電感和負載端濾波電感共同提供，在能量關系上很容易滿足。當諧振電感上電流Ip值變小或輸入電壓變大時，超前橋臂諧振電容充放電時間會變長，即當變換器輕載時，開關管可能會失去零開通條件。在上式中，輸入端直流側母線電壓取值為310V，諧振電感電流Ip=Io/K=60/8=7.5A。取值Vin=310V，Ip=7.5A，死區(qū)時間留一倍的裕量，在此取值為1.2Us，計算得到clead=15.48109。在此可以取值為15nF。廣州粒子加速器電壓傳感器定制有兩種主要類型的電壓傳感器: 電容式電壓傳感器和電阻式電壓傳感器。

首先滯后橋臂上開關管零電壓開通時，只有諧振電感提供換流的能量。諧振電感儲能必須大于滯后橋臂上諧振電容儲能加上變壓器原邊寄生電容儲能，在實際當中， 變壓器的原邊匝數(shù)較少， 且原邊大都用多股漆包線并繞。同時在滯后橋臂上開關管開通時，原邊電流近似為恒定，須在開關管觸發(fā)導通前諧振電容完成充放電。現(xiàn)在死區(qū)時間取為1.2us，結合滯后橋臂上開關管工況，諧振電感不僅為諧振電容提供充放電的能量，還向電源反饋能量，故電流ip小于超前橋臂上開關管開通時對應的電流，計算可得：Ip(lag)==10.6μH。結合諧振電感的參數(shù)協(xié)調確定諧振電容的值為10μH。

在產生移相脈波時，計時器的計時都有一個固定的時基，計時器以時基為參考點開始計數(shù)，當比較寄存器中的值和設定值相等就會產生一個比較中斷。由此機理，移相角的改變有兩種方法：1）不斷改變時基；2）不斷更新比較值。DSP比較寄存器處于增減計數(shù)模式，一般時基是固定的。由于增減計數(shù)模式中每一個周期都會產生一個周期中斷和下溢中斷，于是我們可以利用這兩個中斷將設定值重置來實現(xiàn)另外一對PWM波的移相。超前橋臂上一對互補PWM波由比較單元1產生，對應的比較寄存器為T1CMPR，即為比較寄存器1的設定值，計數(shù)寄存器為T1CNT。滯后橋臂上一對互補的PWM波由比較單元2產生，對應的比較寄存器為T2CMPR，即為比較寄存器2的設定值，為了保證參考坐標的一致性，比較單元2和比較單元1共用同一個計數(shù)寄存器。電壓傳感器按照極性分可以分為直流電壓傳感器和交流電壓傳感器。

諧振電感是為諧振電容提供足夠的充放電能量，實現(xiàn)滯后橋臂的零電壓開通。諧振電感的參數(shù)選擇對整個電路的軟開關都很重要。為了滿足能量的要求是希望諧振電感值越大越好，并且大電感可以有效抑制電流的急劇變化，防止振蕩，消除尖刺峰值。但是電感值過大會導致更大的占空比丟失，降低了整個裝置的效率，并且電感過大，對應阻抗值很大，會導致系統(tǒng)反應慢[19]。相反的，如果電感值偏小，則可能不能為諧振電容提供足夠的能量，無法滿足軟開關，并且橋臂上的上涌和下沖的尖峰電流的影響會變得明顯，可能引起正負周期工作狀態(tài)不對稱，增大了開關損耗，使功率開關管溫升明顯容易引起開關管炸毀。對于電容器，電容和阻抗(電容電抗)總是成反比的。廣州粒子加速器電壓傳感器定制

這是通過實現(xiàn)電阻橋的第二種方法實現(xiàn)的，如下所示。珠海新能源汽車電壓傳感器廠家供應

在科學實驗中， 產生強磁場的磁體實際是一個大電感線圈，由大容量的電源系 統(tǒng)瞬時放電， 通過給磁體提供瞬間的大電流，在磁體中產生響應的強磁場。實驗中磁體可以等效為電阻Rm和大電感Lm串聯(lián)，產生的磁場強度和通過電感的電流時呈線性關系的，要想得到高穩(wěn)定度的脈沖平頂磁場，我們相應的給磁體提供脈沖平頂?shù)拇箅娏鳌Ｈ欢鲜鲋皇墙⒃诶硐氲奈锢砟Ｐ蜕系玫降睦硐虢Y果。在工程實踐中， 提供 給磁體的大電流實際是給磁體提供一個脈沖式高穩(wěn)定度的直流電壓。珠海新能源汽車電壓傳感器廠家供應